СНип ii-23-81 строительные нормы и правила




старонка9/14
Дата канвертавання22.04.2016
Памер1.82 Mb.
1   ...   6   7   8   9   10   11   12   13   14
     14.11. Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следует принимать в соответствии с разд.16. Для стабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы 1.

     


     14.12. Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, как правило, шарнирными.

     


     

15*. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР

ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ, КОНСТРУКЦИЙ ОТКРЫТЫХ

РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ И ЛИНИЙ КОНТАКТНЫХ СЕТЕЙ ТРАНСПОРТА


     15.1*. Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытых распределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует, как правило, применять стали в соответствии с табл.50* (кроме сталей С390, С390К, С440, С590, С590К) и табл.51, а.
     15.2*. Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до 100 м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а для опор высотой более 100 м - как для конструкций, рассчитываемых на выносливость.

     


     15.3. Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок II и III по ГОСТ 977-75*.

     


     15.4*. При расчетах опор ВЛ и конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд.4* и 11, а также по табл.44*, п.15.14* и прил.4* настоящих норм.

     


     

Таблица 44*

Элементы конструкций

Коэффициенты условий работы

1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящих опор в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях:

а) на сварке

0,95 б)   "  болтах

0,9 2. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из одиночных равнополочных уголков, прикрепляемых одной полкой (рис.21):

а) пояса, прикрепляемые к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более

0,9 б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним болтом или через фасонку

0,75 в) раскосы и распорки

0,75 3. Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопрочной проволоки:

а) для промежуточных опор в нормальных режимах работы

0,9 б) для анкерных, анкерно-угловых и угловых опор:

в нормальных режимах работы

0,8 в аварийных режимах работы 0,9

    Примечание: Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.

     


     

     


     Расчет на прочность элементов опор, за исключением расчета сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, по п.5.2 не допускается.

     


     15.5. При определении приведенной гибкости по табл.7 наибольшую гибкость всего стержня  следует вычислять по формулам:     
     для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам

     


;                                                                  (149)

     для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам

              

;                                                                (150)

     для свободностоящей стойки пирамидальной формы (рис.9)*

     


                                                             (151)

     Обозначения, принятые в формулах (149)-(151):

     

       - коэффициент для определения расчетной длины;



     

       - геометрическая длина сквозного стержня;

      

       - расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами;



       

       - высота свободно стоящей стойки;

     

       и  - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.     



     

     15.6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд.5 настоящих норм.

     

           


Рис.21. Схемы траверс

а- с треугольной решеткой; б- то же, со стойками

         

     Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительный эксцентриситет  следует вычислять по формулам:

     


     при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней     

     


;                                                        (152)
     при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней

 

;                                                           (153)



     

где - расстояние между осями поясов в плоскости грани;

       - коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.

     


     15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения согласно требованиям п.5.27* настоящих норм значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.

     


     15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом усилия от изгибающего момента , вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по формуле

     


,                                                  (154)

    


где  - изгибающий момент в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках;

      ; здесь  - момент инерции сечения стойки относительно оси, перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки;

     

       - длина стойки;



     

       - продольная сила в стойке;

     

       - прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках;



    

 - стрелка начального искривления стойки;

       

        - коэффициент, принимаемый согласно п.15.6.

     

     15.9. Поперечную силу  в сжато-изгибаемых и шарнирно-опертых стойках сквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле



     

,                                      (155)

    

где  - максимальная поперечная сила от внешней нагрузки.



     Остальные обозначения в формуле (155) приняты такими, как в формуле (154).

     


     15.10*. Расчет на устойчивость сжатых стержней конструкций из одиночных уголков следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил.

     


          Допускается рассчитывать эти стержни как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты    и ,  принимаемые не менее 1,0.   

     


     В пространственных болтовых конструкциях по рис.9* (кроме рис.9*, в и концевых опор) при центрировании в узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов  и  определяются:

     


     для поясов с 3,5 (при   3,5 следует принимать 3,5) по формулам:

     


     при 0,55 0,66 и 0,7

                         

;                                (156)*

     


     при 0,4 0,55 и  

                                

;            (156,а)

     для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60), примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:

     

          при 0,55 0,66 и 0,7



                              

        ;                      (157)*

     

          при 0,4 0,55 и



                         

                                  (157, а).

     

     Для пространственных болтовых конструкций по рис.9*, г, д, ев формулах (156, а) и (157, а) следует принимать  0,45 0,55 .



     

     В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рис.9*, б, г(кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при 0,7 значения коэффициентов  и  принимаются:

     

     при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений ;



     

     при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса .

     

     При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать .



     

     Обозначения, принятые в формулах (156)*-(157, а) для определения  и :

      

         - расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;



     

         - ширина полки уголка пояса;

      

        - условная гибкость пояса;



     

       - продольная сила в панели пояса;

       - сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для ; при расчете пояса принимается большее из значений , полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос.

     15.11*. Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей стойки не должна превышать 160.

          

     15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в табл.45.

     

Таблица 45



Конструкции и направление отклонения Относительные отклонения стоек

(к высоте ) Относительные

прогибы траверс

(к длине пролета или консоли)

вертикальные горизонтальные

в пролете на консоли в пролете на консоли

1. Концевые и угловые опоры ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов

      1/120 1/200 1/70 Не ограничиваются 2. Опоры ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов

      1/100 1/200 1/70 То же 3. Промежуточные опоры ВЛ (кроме переходных) вдоль проводов

      Не ограничиваются 1/150 1/50 " 4. Переходные опоры ВЛ всех типов высотой свыше 60 м вдоль проводов

      1/140 1/200 1/70 " 5. Опоры ОРУ вдоль проводов

      1/100 1/200 1/70 1/200 1/70 6. То же, поперек проводов

      1/70 Не ограничиваются 7. Стойки опор под оборудование

      1/100 - - - - 8. Балки под оборудование

      - 1/300 1/250 - -      Примечания: 1. Отклонения опор ОРУ и траверс опор ВЛ в аварийном и монтажном режимах не нормируются.

     


     2. Отклонения и прогибы по поз.7 и 8 должны быть уменьшены, если техническими условиями на эксплуатацию оборудования установлены более жесткие требования.

     


     

     


     15.13. В стальных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмы следует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.

     


     15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок) кроме постоянно работающих на растяжение при толщине полки до 6 мм из сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см ) расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35 (где  - диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте. При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условий работы  соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65.

     


     В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2

     


     15.15. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны располагаться, как правило, с двух сторон полки поясного уголка.

     


     15.16. В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка.

     


     Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также количество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.

     


     

16. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

АНТЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ (АС) СВЯЗИ ВЫСОТОЙ ДО 500 м
      16.1. При проектировании АС следует предусматривать:

     


     снижение аэродинамического сопротивления сооружения и отдельных его элементов;

     


     рациональное распределение усилий в элементах конструкций путем использования предварительного напряжения;

     


     совмещение несущих и радиотехнических функций.

     


     16.2*. Для конструкций АС следует, как правило, применять стали в соответствии с табл.50* (кроме сталей С390К, С590, С590К) и табл.51, а.

     


     16.3. Для оттяжек и элементов антенных полотен следует применять стальные канаты круглые оцинкованные по группе СС, грузовые нераскручивающиеся одинарной свивки (спиральные) или нераскручивающиеся двойной крестовой свивки с металлическим сердечником (круглопрядные), при этом спиральные канаты должны применяться при расчетных усилиях до 325 кН (33 тс). В канатах следует применять стальную круглую канатную проволоку наибольших диаметров марки 1. Для средне- и сильноагрессивных сред допускаются канаты, оцинкованные по группе ЖС, с требованиями для канатов группы СС. Допускается применение раскручивающихся канатов при удлинении на 25% обвязок из мягкой оцинкованной проволоки по концам канатов.

     


     Для оттяжек со встроенными изоляторами орешкового типа следует применять стальные канаты с неметаллическими сердечниками, если это допускается радиотехническими требованиями.

     


     Для оттяжек с усилиями, превышающими несущую способность канатов из круглой проволоки, допускается применение стальных канатов закрытого типа из зетобразных и клиновидных оцинкованных проволок.

     


     16.4. Концы стальных канатов в стаканах или муфтах следует закреплять заливкой цинковым сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437-75* .

________________

      Действует ГОСТ 21437-95. - Примечание "КОДЕКС".     

     


     16.5. Для элементов антенных полотен следует применять провода по табл.64. Применение медных проволок допускается только в случаях технологической необходимости.

     


     16.6. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению проводов и проволок следует принимать равным значению разрывного усилия, установленному государственными стандартами, деленному на коэффициент надежности по материалу

     


     а) для алюминиевых и медных проводов =2,5;

     


     б) для сталеалюминиевых проводов при номинальных сечениях, мм :

     


     16 и 25          = 2,8;

     


     35-95            = 2,5;

     


     120 и более = 2,2;

     


     в) для биметаллических сталемедных проволок =2,0.     

     


     16.7. При расчетах конструкций АС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд.4* и 11, а также по табл.46.

     


Таблица 46

 

Элементы конструкций Коэффициенты условий



работы

Предварительно напряженные элементы решетки

      0,90 Фланцы:

           кольцевого типа

      1,10      остальных типов

      0,90 Стальные канаты оттяжек мачт или элементы антенных полотен при их количестве:

           3-5 оттяжек в ярусе или элементов антенных полотен

      0,80      6-8 оттяжек в ярусе

      0,90      9 оттяжек и более в ярусе

      0,95 Заделка концов на коуше зажимами или точечное опрессование во втулке

      0,75 Оплетка каната на коуше или изоляторе

      0,55 Элементы крепления оттяжек, антенных полотен, проводов, подкосов к опорным конструкциям и анкерным фундаментам

      0,90 Анкерные тяжи без резьбовых соединений при работе их на растяжение с изгибом

      0,65 Проушины при работе на растяжение

      0,65 Детали креплений и соединений стальных канатов:

           механические, кроме осей шарниров

      0,80      оси шарниров при смятии

      0,90

     

     


     16.8. Относительные отклонения опор не должны превышать значений, указанных в табл.47, кроме отклонений опор, для которых установлены иные значения техническим заданием на проектирование.     

     


Таблица 47

Вид нагружения Относительные  отклонения (к высоте)

Ветровая или гололедная нагрузка

      1/100 Односторонне подвешенные к опоре антенны при отсутствии ветра 1/300


     

     


     16.9. При динамическом расчете опоры массу закрепленного к опоре антенного полотна учитывать не следует.

     


     16.10. Значения ветровой и гололедной нагрузок допускается принимать на высоте середины ярусов ствола мачты или в двух третях высоты подвеса гибкого элемента (оттяжки) и считать эти значения равномерно распределенными по длине яруса или элемента.

     


     16.11. Сосредоточенные силы в пролете оттяжек мачт от массы изоляторов, ветровой и гололедной нагрузок на них допускается принимать как равномерно распределенную нагрузку, эквивалентную по значению балочного момента.

     


     16.12. При расчете наклонных элементов АС (оттяжек мачт, элементов антенных полотен, подкосов) следует учитывать только проекцию действующих на них нагрузок, направленную перпендикулярно оси элемента или его хорде.

     


     16.13. Мачты с оттяжками должны быть рассчитаны на устойчивость в целом и их отдельных элементов при следующих нагрузках:

     


     от монтажного натяжения оттяжек при отсутствии ветра;

     


     ветровой - в направлении на одну из оттяжек;

     


     гололедной - при отсутствии ветра;

     


     гололедной и ветровой - в направлении на одну из оттяжек.

     


     При проверке устойчивости мачты в целом расчетная сила в стволе должна быть менее критической силы в 1,3 раза.

     


     16.14. В проекте должны указываться значения монтажных натяжений в канатах оттяжек при среднегодовой температуре воздуха в районе установки мачты, а также при температуре ±40 °С.

     


     16.15*. Монтажные соединения элементов конструкций, передающие расчетные усилия, следует проектировать, как правило, на болтах класса точности В и высокопрочных болтах без регулируемого натяжения. При знакопеременных усилиях следует, как правило, принимать соединения на высокопрочных болтах или на монтажной сварке.

     


     Во фланцевых соединениях следует, как правило, применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения.

     


     Применение монтажной сварки или болтов класса точности А должно быть согласовано с монтирующей организацией.

     


     16.16. Раскосы с гибкостью более 250 при перекрестной решетке в местах пересечений должны быть скреплены между собой.

     


     Прогибы распорок диафрагм и элементов технологических площадок в вертикальной и горизонтальной плоскостях не должны превышать 1/250 пролета.

     


     16.17*. В конструкциях решетчатых опор диафрагмы должны устанавливаться на расстоянии между ними не более трех размеров среднего поперечного сечения секции опоры, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.

     


     16.18. Болты фланцевых соединений труб следует размещать на одной окружности минимально возможного диаметра, как правило, на равных расстояниях между болтами.

     


     16.19. Элементы решетки ферм, сходящиеся в одном узле, следует центрировать на ось пояса в точке пересечения их осей. В местах примыкания раскосов к фланцам допускается их расцентровка, но не более чем на треть размера поперечного сечения пояса. При расцентровке на больший размер элементы должны рассчитываться с учетом узловых моментов.

     


     В прорезных фасонках для крепления раскосов из круглой стали конец прорези следует засверливать отверстием диаметром в 1,2 раза больше диаметра раскоса.

     


     16.20. Оттяжки в мачтах с решетчатым стволом следует центрировать в точку пересечения осей поясов и распорок. За условную ось оттяжек должна приниматься хорда.

     


     Листовые проушины для крепления оттяжек должны подкрепляться ребрами жесткости, предохраняющими их от изгиба.

     


     Конструкции узлов крепления оттяжек, которые не вписываются в транспортные габариты секций стволов мачт, следует проектировать на отдельных вставках в стволе в виде жестких габаритных диафрагм.

     


     16.21. Опорная секция мачты должна, как правило, выполняться передающей нагрузку от ствола мачты на фундамент через опорный шарнир. При соответствующем обосновании допускается применение опорной секции, защемленной в фундаменте.

     


     16.22. Кронштейны и подвески технологических площадок следует располагать в узлах основных конструкций ствола.

     


     16.23. Натяжные устройства (муфты), служащие для регулировки длины и закрепления оттяжек мачт, должны крепиться к анкерным устройствам гибкой канатной вставкой. Длина канатной вставки между торцами втулок должна быть не менее 20 диаметров каната.

     


     16.24. Для элементов АС следует применять типовые механические детали, прошедшие испытания на прочность и усталость.

     


     Резьба на растянутых элементах должна приниматься по стандартам СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75, СТ СЭВ 182-75 (исполнение впадины резьбы с закруглением).   

     


     16.25. В оттяжках мачт, на проводах и канатах горизонтальных антенных полотен для гашения вибрации следует предусматривать последовательную установку парных низкочастотных (1-2,5 Гц) и высокочастотных (4-40 Гц) виброгасителей рессорного типа. Низкочастотные гасители следует выбирать в зависимости от частоты основного тона оттяжки, провода или каната. Расстояние   до места подвески гасителей от концевой заделки каната следует определять по формуле

     


,

          

где  - диаметр каната, провода, мм;

      


       - масса 1 м каната, провода, кг;

     


       - предварительное натяжение в канате, проводе, H (кгс);

     


        - коэффициент, равный 0,00041 при натяжении , H, или 0,0013 при натяжении , кгс.

     


     Высокочастотные гасители устанавливаются выше низкочастотных на расстоянии . При пролетах проводов и канатов антенных полотен, превышающих 300 м, гасители следует устанавливать независимо от расчета.

        

1   ...   6   7   8   9   10   11   12   13   14


База данных защищена авторским правом ©shkola.of.by 2016
звярнуцца да адміністрацыі

    Галоўная старонка