СНип ii-23-81 строительные нормы и правила




старонка6/14
Дата канвертавання22.04.2016
Памер1.82 Mb.
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   14

     

,                                           (93)


где   и  -  нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярным направлениям;

                 

       - коэффициент условий работы конструкций, назначаемый в соответствии с требованиями СНиП по проектированию сооружений промышленных предприятий.

     


     При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не более значений расчетных сопротивлений, умноженных на .

     


     8.2. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рис.17), находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следует определять по формулам:

     


;                                                                    (94)

,                                                                  (95)


где  и  - соответственно меридиональное и кольцевое напряжения;

   


       и  - радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхности оболочки;

                  

       - расчетное давление на единицу поверхности оболочки;

              

       - толщина оболочки;

             

       - проекция на ось  оболочки полного расчетного давления, действующего на часть оболочки (рис.17);

         

      и  - радиус и угол, показанные на рис.17.

     

Рис.17. Схема оболочки вращения
        

     8.3. Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определять по формулам:

     для цилиндрических оболочек

 и ;                                                                        (96)


     для сферических оболочек

     


;                                                                            (97)

     для конических оболочек

     

 и ,                                                                   (98)


где  - расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;

     


        - радиус срединной поверхности оболочки (рис.18);

     


        - угол между образующей конуса и его осью  (рис.18).

     

                                            

Рис.18. Схема конической оболочки вращения

  

     


     8.4. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект).

     


          

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ

 

     8.5. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле     



     

,                                                                     (99)

     

где  - расчетное напряжение в оболочке;



     

       - критическое напряжение, равное меньшему из значений  или  (здесь  - радиус срединной поверхности оболочки;  - толщина оболочки).

     Значения коэффициентов  при 0 300  следует определять по формуле

    


.                                             (100)
     Значения коэффициентов  следует определять по табл.31.     

     


     

Таблица 31

  100 200 300 400 600 800 1000 1500 2500

  0,22 0,18 0,16 0,14 0,11 0,09 0,08 0,07 0,06

     

     


     В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба в диаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента, не превышающих значений , напряжение  должно быть увеличено в  раз, где  - наименьшее напряжение (растягивающие напряжения считать отрицательными).

     


     8.6. В трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемые стержни, при условной гибкости 0,65 должно быть выполнено условие     

     


.                                                           (101)
     Такие трубы следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с требованиями разд.5 настоящих норм независимо от расчета на устойчивость стенок. Расчет на устойчивость стенок бесшовных или электросварных труб не требуется, если значение  не превышает половины значений, определяемых по формуле (101).    

     


     8.7. Цилиндрическая панель, опертая по двум образующим и двум дугам направляющей, равномерно сжатая вдоль образующих, при   20 (где  - ширина панели, измеренная по дуге направляющей) должна быть рассчитана на устойчивость как пластинка по формулам:

     


     при расчетном напряжении 0,8

;                                                                 (102)


     при расчетном напряжении  

     


.                                                      (103)
     При 0,8 наибольшее отношение  следует определять линейной интерполяцией.

     


     Если 20, панель следует рассчитывать на устойчивость как оболочку согласно требованиям п.8.5.

    


     8.8*. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления , нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле

     


,                                                                      (104)
где  -  расчетное кольцевое напряжение в оболочке;

                      

       -  критическое напряжение, определяемое по формулам:     

                                 

     при 0,5 10     

     


;                                                    (105)
     при 20     

;                                                                  (106)


при 10 20  напряжение  следует определять линейной интерполяцией.

    


      Здесь  длина цилиндрической оболочки.

     


     Та же оболочка, но укрепленная кольцевыми ребрами, расположенными с шагом 0,5 между осями, должна быть рассчитана на устойчивость по формулам (104)-(106) с подстановкой в них значения  вместо

     


     В этом случае должно быть удовлетворено условие устойчивости ребра в своей плоскости как сжатого стержня согласно требованиям п.5.3 при     и расчетной длине стержня , при этом в сечение ребра следует включать участки оболочки шириной 0,65 с каждой стороны от оси ребра, а условная гибкость стержня не должна превышать 6,5.

     


     При одностороннем ребре жесткости его момент инерции следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей поверхностью оболочки.

     


     8.9. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп.8.5 и 8.8*, следует выполнять по формуле     

     


,                                                                        (107)
где  должно быть вычислено согласно требованиям п.8.5, а  - согласно требованиям п.8.8*.

     8.10. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения с углом конусности 60°, сжатой силой  вдоль оси (рис.19) следует выполнять по формуле

     

,                                                                            (108)


где  -  критическая сила, определяемая по формуле

     


,                                                            (109)
здесь  - толщина оболочки;

          

        - значение напряжения, вычисленное согласно требованиям п.8.5 с заменой радиуса  радиусом , равным     

     


                                                                 (110)

Рис.19. Схема конической оболочки вращения под действием продольного усилия сжатия


     8.11. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления  нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле     

     

,                                                                        (111)



здесь  -  расчетное кольцевое напряжение в оболочке;

        


       -  критическое напряжение, определяемое по формуле

     


,                                                  (112)
где  - высота конической оболочки (между основаниями);

   


       - радиус, определяемый по формуле (110).

     


     8.12. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп.8.10 и 8.11, следует выполнять по формуле     

     


,                                                         (113)
где значения  и    следует вычислять по формулам (109) и (112).
     8.13. Расчет на устойчивость полной сферической оболочки (или ее сегмента) при 750 и действии внешнего равномерного давления  нормального к ее поверхности, следует выполнять по формуле     

     


,                                                                   (114)
     

где  - расчетное напряжение;

      

       - критическое напряжение, принимаемое не более ;



                 

       - радиус срединной поверхности сферы.

     

     


ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К РАСЧЕТУ

МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МЕМБРАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ


     8.14. При расчете мембранных конструкций опирание кромок мембраны на упругие элементы контура следует считать шарнирным по линии опирания и способным передавать сдвиг на элементы контура.

     


     8.15. Расчет мембранных конструкций должен производиться на основе совместной работы мембраны и элементов контура с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности мембраны.

     


     8.16. Нормальные и касательные напряжения, распределенные по кромкам мембраны, следует считать уравновешенными сжатием и изгибом опорного контура в тангенциальной плоскости.

     


     При расчете опорных элементов контура мембранных конструкций следует учитывать:

     


     изгиб в тангенциальной плоскости;

     


     осевое сжатие в элементах контура;

     


     сжатие, вызываемое касательными напряжениями по линии контакта мембраны с элементами контура;

     


     изгиб в вертикальной плоскости.

     


     8.17. При прикреплении мембраны с эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения элементов контура кроме факторов, указанных в п.8.16, при расчете контуров следует учитывать кручение.

     


     8.18. При определении напряжений в центре круглых в плане плоских мембран допускается принимать, что опорный контур является недеформируемым.

     


     8.19. Для определения напряжений в центре эллиптической мембраны, закрепленной на деформируемом контуре, допускается применять требования п.8.18 при условии замены значения радиуса значением большей главной полуоси эллипса (отношение большей полуоси к меньшей должно быть не более 1,2).

     


     

9. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ

     

     9.1. Стальные конструкции и их элементы (подкрановые балки, балки рабочих площадок, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, конструкции под двигатели и др.), непосредственно воспринимающие многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов нагружений 10 и более, которые могут привести к явлению усталости, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и проверять расчетом на выносливость.



     

     Количество циклов нагружений следует принимать по технологическим требованиям эксплуатации.

     

     Конструкции высоких сооружений типа антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъемно-транспортных сооружений, проверяемые на резонанс от действия ветра, следует проверять расчетом на выносливость.



     

     Расчет конструкций на выносливость следует производить на действие нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

     

     9.2*. Расчет на выносливость следует производить по формуле     



     

,                                                                   (115)


     

где  - расчетное сопротивление усталости, принимаемое по табл.32* в зависимости от временного сопротивления стали и групп элементов конструкций, приведенных в табл.83*;

   

       - коэффициент, учитывающий количество циклов нагружений  и вычисляемый:



     

     при <3,9·10 по формулам:        

     

     для групп элементов 1 и 2



     

;                                          (116)


     для групп элементов 3-8     

     


;                                     (117)
     при   ;

      


       - коэффициент, определяемый по табл.33 в зависимости от вида напряженного состояния и коэффициента асимметрии напряжений ; здесь   и  - соответственно наибольшее и наименьшее по абсолютному значению напряжения в рассчитываемом элементе, вычисленные по сечению нетто без учета коэффициента динамичности и коэффициентов , , . При разнозначных напряжениях коэффициент асимметрии напряжений следует принимать со знаком "минус".     

     


     

Таблица 32*

Группы элементов Значения  при временном сопротивлении стали разрыву , МПа (кгс/см )

до 420 (4300) св. 420 (4300) до 440 (4500) св. 440 (4500) до 520 (5300)

св. 520 (5300) до 580 (5900) св. 580 (5900)

до 635 (6500) 1

120 (1220) 128 (1300) 132 (1350) 136 (1390) 145 (1480) 2

100 (1020)

106 (1080)

108 (1100)

110 (1120)

116 (1180)

3 Для всех марок стали 90 (920)

4

                                                          То же 75 (765) 5                                                                   "      



60 (610)

6

                                                                  "      



45 (460)

7                                                                   "      

36 (370)

8

                                                               "    27 (275)



     

          

Таблица 33

  Коэффициент асимметрии

напряжений

Формулы для вычисления

коэффициента

Растяжение -1 0

    0 0,8

  0,8 1


Сжатие -1 1

 


                    

     При расчетах на выносливость по формуле (115) произведение    не должно превышать

      

     9.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее 10 , следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую прочность.



   

     


10. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ПРОЧНОСТЬ

С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ

     

     Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах I , I , II , II , II и II , следует проверять на прочность с учетом сопротивления хрупкому разрушению по формуле     



          

 ,                                                         (118)

     

где  - наибольшее растягивающее напряжение в расчетном сечении элемента, вычисленное по сечению нетто без учета коэффициентов динамичности и ;



   

       - коэффициент, принимаемый по табл.84.

     

     Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых не требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям разд.5 настоящих норм.     



     

     


11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
     11.1*. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле     

     


,                                                              (119)

где  - наименьшая толщина соединяемых элементов;


       - расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2 или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

     


     При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п.5.2, в формуле (119) вместо  следует принимать

     


     Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил.2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

     


     11.2*. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис.20):

              

     по металлу шва (сечение 1)

;                                                  (120)


     по металлу границы сплавления (сечение 2)     

     


,                                           (121)

где  - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

     

        и  - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см ) - по табл.34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки =0,7 и =1;



       

        и - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I , I , II и II , для которых =0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением   =410 МПа (4200 кгс/см ) и =0,85 - для всех сталей.


Рис.20. Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом

1 - сечение по металлу шва;  2 - сечение по металлу границы сплавления

    

Таблица 34*



Вид сварки при диаметре сварочной проволоки , мм Положение шва Коэффициент Значения коэффициентов  

и  при катетах швов, мм

         3-8 9-12 14-16 18 и более

Автоматическая при =3-5 В лодочку   1,1

0,7        1,15 1,0

   Нижнее   1,1 0,9 0,7

        1,15 1,05 1,0

Автоматическая и полуавтоматическая при =1,4-2 В лодочку   0,9 0,8 0,7

     1,05 1,0

Нижнее, горизонтальное, вертикальное   0,9 0,8 0,7        1,05

1,0 Ручная; полуавтоматическая

проволокой сплошного сечения при <1,4 или порошковой проволокой В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное   0,7         1,0

     Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.

    


     

     Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см ) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п.3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва  должны быть более  а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления  но не превышать значений ; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см ) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие    

     

.

     



     При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл.55*.

     


     11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:

     


     по металлу шва

     


;                                                               (122)
     по металлу границы сплавления

     


,                                                                (123)

     


где  - момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;

 

        - то же, по металлу границы сплавления.



     

      Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:

     

     по металлу шва     



     

;                                                (124)


     по металлу границы сплавления

     


,                                           (125)

где  и    -  моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей;


       и  -  то же , по металлу границы сплавления;

       


       и  - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей этого сечения.

     


     11.4. Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контроля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения , ,  и  следует принимать соответственно:  и  - нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям;  - касательное напряжение в сварном соединении;

     


     11.5. При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условия      

     


 и ,                                      (126)

     


где  и  - напряжения в расчетном сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.     

         

Болтовые соединения
     11.6. В болтовых соединениях при действии продольной силы , проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.

     


     11.7*. Расчетное усилие , которое может быть воспринято одним болтом, следует определять по формулам:

     


     на срез

          

;                                                                 (127)
     на смятие
;                                                               (128)
     

     на растяжение

     

.                                                                   (129)


     Обозначения, принятые в формулах (127)-(129):

     


      , ,  -  расчетные сопротивления болтовых соединений;

     


       -  наружный диаметр стержня болта;     

     


      - расчетная площадь сечения стержня болта;

     


       - площадь сечения болта нетто; для болтов с метрической резьбой значение  следует принимать по прил.1 к ГОСТ 22356-77*;

     


       - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

     


       - число расчетных срезов одного болта;

     


       - коэффициент условий работы соединения, который следует принимать по табл.35*.

     


     

Таблица 35*

1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   14


База данных защищена авторским правом ©shkola.of.by 2016
звярнуцца да адміністрацыі

    Галоўная старонка